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水泵大修前后性能對比
發(fā)布時(shí)間：2011/1/12 10:00:20 | 閱讀次數(shù)：1564次
電動(dòng)給水泵是火電廠的“耗能大戶”，在“廠網(wǎng)分開、競價(jià)上網(wǎng)”和電煤價(jià)格飛漲的今天，火電廠不得不狠抓節(jié)能降耗、降低廠用電、提高供電效率．
沙角C電廠安裝有三臺型式和容量相同、采用液力耦合器以實(shí)現(xiàn)無級變速調(diào)節(jié)的可調(diào)轉(zhuǎn)速電動(dòng)給離心水泵組．每臺泵的容量為50％鍋爐最大連續(xù)負(fù)荷(BMCR)，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，兩并一備．額定負(fù)荷下給水泵的耗電量約占機(jī)組總發(fā)電量的2，8％，因此，降低給水泵電耗是節(jié)約廠用電的重要途徑．除了選用高效泵以外，做好給不銹鋼水泵的檢修工作及優(yōu)化運(yùn)行尤為重要．為了給大修提供檢修指導(dǎo)及檢驗(yàn)檢修效果，并為給水泵的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出合理建議，我廠委托蘇州熱工研究院于2005年5月對#3機(jī)組電動(dòng)給水泵組進(jìn)行了大修前、后性能對比試驗(yàn)．
1 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)參照《離心泵、混流泵、軸流泵和旋流泵試驗(yàn)方法》GB 3216-89C級和《大型鍋爐給水泵性能現(xiàn)場試驗(yàn)方法)DL／T839-2003兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行．試驗(yàn)所需測量參數(shù)如下：機(jī)組負(fù)荷、給水泵流量、前置泵進(jìn)口壓力及溫度、主給水泵進(jìn)口壓力、主給水泵出口壓力及出口溫度、主給水泵流量、主給水泵轉(zhuǎn)速、給水泵電機(jī)輸入功率、液力耦合器勺管開度．所有試驗(yàn)數(shù)據(jù)由IMP分布式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)自動(dòng)進(jìn)行采集與處理．由于受到負(fù)荷條件制約，大修前試驗(yàn)A給水泵選擇了汽輪機(jī)660MW、600 MW、500 MW、400 MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行，B、C給水泵選擇了汽輪機(jī)660 MW、510 MW、410MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行；大修后試驗(yàn)A給水泵選擇了汽輪機(jī)610 MW、550 MW、500 MW、450 MW、400MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行，B、C給水泵選擇了汽輪機(jī)640 MW、550MW、500 MW、450 MW、400 MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行．
試驗(yàn)過程中要求關(guān)閉在運(yùn)給水泵的再循環(huán)門，關(guān)閉試驗(yàn)泵組的中間抽頭流量，打開另一在運(yùn)泵組的中間抽頭，以維持再熱減溫用水的供給．所有測量均應(yīng)在機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定及泵組運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定的情況下進(jìn)行．
4 試驗(yàn)結(jié)果及分析
對大修前A、B、c三臺泵組的前置泵、給水泵性能試驗(yàn)結(jié)果(以A泵為例，見表2)進(jìn)行計(jì)算并分析，結(jié)果表明：
(1)A、B、C給水泵效率比設(shè)計(jì)效率(85％)下降較多；
(2)同負(fù)荷下，液力耦合器勺管開度A泵 B泵<C泵，
主給水泵轉(zhuǎn)速A泵-B泵>C泵，
主給水泵流量A泵>B泵>C泵，
電機(jī)輸入功率A泵<B泵-C泵，
主給水泵效率A泵>B泵>C泵，
給水泵組效率A泵>B泵>C泵；
(3)c泵組出力及效率低于B泵組，更低于A泵組．
由此，上海正奧泵業(yè)制造有限公司提出檢修建議：大修中要注意調(diào)整給不銹鋼水泵各部間隙，使其在設(shè)計(jì)安裝要求之內(nèi)，以降低其容積損失；檢查葉輪、導(dǎo)葉輪等通流部件、中段殼體結(jié)合面等有無汽蝕、沖刷現(xiàn)象，并進(jìn)行清理．于是，大修期間對A、B、C泵組的主給水泵進(jìn)行了解體檢查及清理，更換了c泵葉輪，并在回裝過程中對各處間隙進(jìn)行了調(diào)整．
大修結(jié)束后，機(jī)組投入正常運(yùn)行，又分別對三臺泵組進(jìn)行了大修后性能試驗(yàn)．以A泵為例，性能試驗(yàn)可以看出：
(1)機(jī)組大修后，A、B、c三臺給水泵的運(yùn)行性能較大修前有明顯的提高；
(2)大修前660 MW負(fù)荷下c給水泵效率為68．76％ ；大修后640MW負(fù)荷下c給水泵效率達(dá)到了72，99％，較大修前的額定負(fù)荷下還高4-5個(gè)百分點(diǎn)；
(3)機(jī)組同等負(fù)荷下，大修后B給水泵的泵組效率較大修前有顯著提高，400MW負(fù)荷下提高約5個(gè)百分點(diǎn)，500 MW下提高近5個(gè)百分點(diǎn)，接近額定負(fù)荷下提高了1．4個(gè)百分點(diǎn)；
(4)由于負(fù)荷限制等原因，A給水泵試驗(yàn)未能做到額定負(fù)荷點(diǎn)，但從A泵效率曲線看出，A給水泵的效率較大修前也有所提高；
(5)大修后，三臺泵組的運(yùn)行性能仍然呈現(xiàn)出A泵優(yōu)于B泵，B泵優(yōu)于c泵趨勢；
(6)C泵組經(jīng)過大修，主泵效率與泵組效率提高不少，但該泵組的出水能力卻有所降低，原因有待進(jìn)一步查明．因此，針對大修后各泵的運(yùn)行性能相對優(yōu)劣程度，建議機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，優(yōu)選A、B泵組并聯(lián)運(yùn)行，C泵連鎖備用；當(dāng)機(jī)組負(fù)荷低于50％額定負(fù)荷時(shí)，A泵組運(yùn)行，另兩臺備用．
5 結(jié)論
(1)通過大修前的給不銹鋼水泵性能試驗(yàn)及分析，為大修期間給水泵組檢修提供了檢修指導(dǎo)，建議解體檢修時(shí)注意葉輪、導(dǎo)葉輪等通流部件、中段殼體結(jié)合面等清理和回裝時(shí)注意調(diào)整給水泵各部間隙．
(2)大修后的給水泵性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果表明，大修后三臺泵組的運(yùn)行性能較大修前有明顯提高，并得出了三臺泵組性能之間的變化趨勢，從而為泵組優(yōu)化組合及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出了行之有效的建議．
沙角C電廠安裝有三臺型式和容量相同、采用液力耦合器以實(shí)現(xiàn)無級變速調(diào)節(jié)的可調(diào)轉(zhuǎn)速電動(dòng)給離心水泵組．每臺泵的容量為50％鍋爐最大連續(xù)負(fù)荷(BMCR)，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，兩并一備．額定負(fù)荷下給水泵的耗電量約占機(jī)組總發(fā)電量的2，8％，因此，降低給水泵電耗是節(jié)約廠用電的重要途徑．除了選用高效泵以外，做好給不銹鋼水泵的檢修工作及優(yōu)化運(yùn)行尤為重要．為了給大修提供檢修指導(dǎo)及檢驗(yàn)檢修效果，并為給水泵的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出合理建議，我廠委托蘇州熱工研究院于2005年5月對#3機(jī)組電動(dòng)給水泵組進(jìn)行了大修前、后性能對比試驗(yàn)．
1 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)參照《離心泵、混流泵、軸流泵和旋流泵試驗(yàn)方法》GB 3216-89C級和《大型鍋爐給水泵性能現(xiàn)場試驗(yàn)方法)DL／T839-2003兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行．試驗(yàn)所需測量參數(shù)如下：機(jī)組負(fù)荷、給水泵流量、前置泵進(jìn)口壓力及溫度、主給水泵進(jìn)口壓力、主給水泵出口壓力及出口溫度、主給水泵流量、主給水泵轉(zhuǎn)速、給水泵電機(jī)輸入功率、液力耦合器勺管開度．所有試驗(yàn)數(shù)據(jù)由IMP分布式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)自動(dòng)進(jìn)行采集與處理．由于受到負(fù)荷條件制約，大修前試驗(yàn)A給水泵選擇了汽輪機(jī)660MW、600 MW、500 MW、400 MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行，B、C給水泵選擇了汽輪機(jī)660 MW、510 MW、410MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行；大修后試驗(yàn)A給水泵選擇了汽輪機(jī)610 MW、550 MW、500 MW、450 MW、400MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行，B、C給水泵選擇了汽輪機(jī)640 MW、550MW、500 MW、450 MW、400 MW負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行．
試驗(yàn)過程中要求關(guān)閉在運(yùn)給水泵的再循環(huán)門，關(guān)閉試驗(yàn)泵組的中間抽頭流量，打開另一在運(yùn)泵組的中間抽頭，以維持再熱減溫用水的供給．所有測量均應(yīng)在機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定及泵組運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定的情況下進(jìn)行．
4 試驗(yàn)結(jié)果及分析
對大修前A、B、c三臺泵組的前置泵、給水泵性能試驗(yàn)結(jié)果(以A泵為例，見表2)進(jìn)行計(jì)算并分析，結(jié)果表明：
(1)A、B、C給水泵效率比設(shè)計(jì)效率(85％)下降較多；
(2)同負(fù)荷下，液力耦合器勺管開度A泵 B泵<C泵，
主給水泵轉(zhuǎn)速A泵-B泵>C泵，
主給水泵流量A泵>B泵>C泵，
電機(jī)輸入功率A泵<B泵-C泵，
主給水泵效率A泵>B泵>C泵，
給水泵組效率A泵>B泵>C泵；
(3)c泵組出力及效率低于B泵組，更低于A泵組．
由此，上海正奧泵業(yè)制造有限公司提出檢修建議：大修中要注意調(diào)整給不銹鋼水泵各部間隙，使其在設(shè)計(jì)安裝要求之內(nèi)，以降低其容積損失；檢查葉輪、導(dǎo)葉輪等通流部件、中段殼體結(jié)合面等有無汽蝕、沖刷現(xiàn)象，并進(jìn)行清理．于是，大修期間對A、B、C泵組的主給水泵進(jìn)行了解體檢查及清理，更換了c泵葉輪，并在回裝過程中對各處間隙進(jìn)行了調(diào)整．
大修結(jié)束后，機(jī)組投入正常運(yùn)行，又分別對三臺泵組進(jìn)行了大修后性能試驗(yàn)．以A泵為例，性能試驗(yàn)可以看出：
(1)機(jī)組大修后，A、B、c三臺給水泵的運(yùn)行性能較大修前有明顯的提高；
(2)大修前660 MW負(fù)荷下c給水泵效率為68．76％ ；大修后640MW負(fù)荷下c給水泵效率達(dá)到了72，99％，較大修前的額定負(fù)荷下還高4-5個(gè)百分點(diǎn)；
(3)機(jī)組同等負(fù)荷下，大修后B給水泵的泵組效率較大修前有顯著提高，400MW負(fù)荷下提高約5個(gè)百分點(diǎn)，500 MW下提高近5個(gè)百分點(diǎn)，接近額定負(fù)荷下提高了1．4個(gè)百分點(diǎn)；
(4)由于負(fù)荷限制等原因，A給水泵試驗(yàn)未能做到額定負(fù)荷點(diǎn)，但從A泵效率曲線看出，A給水泵的效率較大修前也有所提高；
(5)大修后，三臺泵組的運(yùn)行性能仍然呈現(xiàn)出A泵優(yōu)于B泵，B泵優(yōu)于c泵趨勢；
(6)C泵組經(jīng)過大修，主泵效率與泵組效率提高不少，但該泵組的出水能力卻有所降低，原因有待進(jìn)一步查明．因此，針對大修后各泵的運(yùn)行性能相對優(yōu)劣程度，建議機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，優(yōu)選A、B泵組并聯(lián)運(yùn)行，C泵連鎖備用；當(dāng)機(jī)組負(fù)荷低于50％額定負(fù)荷時(shí)，A泵組運(yùn)行，另兩臺備用．
5 結(jié)論
(1)通過大修前的給不銹鋼水泵性能試驗(yàn)及分析，為大修期間給水泵組檢修提供了檢修指導(dǎo)，建議解體檢修時(shí)注意葉輪、導(dǎo)葉輪等通流部件、中段殼體結(jié)合面等清理和回裝時(shí)注意調(diào)整給水泵各部間隙．
(2)大修后的給水泵性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果表明，大修后三臺泵組的運(yùn)行性能較大修前有明顯提高，并得出了三臺泵組性能之間的變化趨勢，從而為泵組優(yōu)化組合及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出了行之有效的建議．
